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1.本发明涉及一种包含骨料、结合材料和水的组合物。


背景技术：

2.混凝土、灰浆等包含骨料、结合材料和水的组合物除了要求强度以外，还要求新拌时具有流动性、降低自收缩。在日本专利特开2010-100480号公报中公开了一种具有良好的流动性、自收缩小的水泥组合物。


技术实现要素：

3.日本专利特开2010-100480号公报所记载的水泥组合物可兼顾新拌时的流动性和自收缩的降低。本发明的目的在于提供一种能够以更高水平兼顾新拌时的流动性和自收缩的降低的包含骨料、结合材料和水的组合物。
4.本发明的一个实施方式所涉及的组合物包含骨料、结合材料和水，骨料包含被分级为粒径300μm以上且不到1.18mm的小直径骨料、被分级为粒径1.18mm以上且不到4.75mm的中直径骨料、和被分级为粒径4.75mm以上且5mm以下的大直径骨料，水的体积相对于结合材料与被分级为粒径5mm以下的骨料的体积之和的比为15％以上且26％以下，小直径骨料、中直径骨料和大直径骨料的bet比表面积均为0.4(m2/g)以下。
5.本发明的另一实施方式所涉及的包含骨料、结合材料和水的组合物包含被分级为粒径1.18mm以上且不到4.75mm的中直径骨料、和被分级为粒径4.75mm以上且5mm以下的大直径骨料，水的体积相对于结合材料与被分级为粒径5mm以下的骨料的体积之和的比为15％以上且26％以下，中直径骨料和大直径骨料的气孔率均为10％以上。
6.本发明的又一实施方式所涉及的组合物包含骨料、结合材料和水，骨料包含被分级为粒径300μm以上且不到1.18mm的小直径骨料、被分级为粒径1.18mm以上且不到4.75mm的中直径骨料、和被分级为粒径4.75mm以上且5mm以下的大直径骨料，水的体积相对于结合材料与被分级为粒径5mm以下的骨料的体积之和的比为15％以上且26％以下，在微孔半径0.01～1μm的范围内小直径骨料、中直径骨料和大直径骨料的差分微孔容积达到最大时的微孔半径均在0.03～0.3μm的范围内。
7.本发明的又一实施方式所涉及的组合物包含骨料、结合材料和水，骨料包含被分级为粒径300μm以上且不到1.18mm的小直径骨料、被分级为粒径1.18mm以上且不到4.75mm的中直径骨料、和被分级为粒径4.75mm以上且5mm以下的大直径骨料，水的体积相对于结合材料与被分级为粒径5mm以下的骨料的体积之和的比为15％以上且26％以下，在微孔半径0.01～1μm的范围内小直径骨料、中直径骨料和大直径骨料的对数微分微孔容积达到最大值时的微孔半径均在0.06～0.3μm的范围内。
8.根据这样的包含骨料、结合材料和水的组合物，能够以高水平兼顾新拌时的流动性和自收缩的降低。
9.根据例示了本技术的、参照附图的以下叙述的详细说明，将明确上述及其他的本
申请的目的、特征及优点。
附图说明
10.图1a为显示比较例1-1～1-3和实施例1-1的流值的图表。
11.图1b为显示比较例1-1～1-3和实施例1-1的j型漏斗流下时间的图表。
12.图2为显示比较例1-1～1-3和实施例1-1的自收缩变形的图表。
13.图3为显示实施例2-1～2-2的自收缩变形的经时变化的图表。
14.图4为显示实施例3-1～3-4的自收缩变形的经时变化的图表。
15.图5a为显示实施例4a-1的自收缩变形的经时变化的图表。
16.图5b为显示实施例4a-2、4a-3、比较例4a的自收缩变形的经时变化的图表。
17.图5c为显示实施例4b-1～4b-3的自收缩变形的经时变化的图表。
18.图5d为显示实施例4b-1～4b-3的自收缩变形的经时变化的图表。
19.图6为显示比较例5-1和实施例5-1的自收缩变形的经时变化的图表。
20.图7为显示比较例6-1和实施例6-1的自收缩变形的经时变化的图表。
21.图8为显示细骨料的bet比表面积与粒径划分的关系的图表。
22.图9为显示细骨料的气孔率与粒径划分的关系的图表。
23.图10a为显示fns细骨料a的差分微孔容积分布的图表。
24.图10b为显示fns细骨料a的对数微分微孔容积分布的图表。
25.图11a为显示fns细骨料b的差分微孔容积分布的图表。
26.图11b为显示fns细骨料b的对数微分微孔容积分布的图表。
27.图12a为显示人工轻质细骨料c的差分微孔容积分布的图表。
28.图12b为显示人工轻质细骨料c的对数微分微孔容积分布的图表。
29.图13a为显示石灰碎砂d的差分微孔容积分布的图表。
30.图13b为显示石灰碎砂d的对数微分微孔容积分布的图表。
31.图14a为显示安山岩碎砂e的差分微孔容积分布的图表。
32.图14b为显示安山岩碎砂e的对数微分微孔容积分布的图表。
33.图15a为显示硬质砂岩碎砂f的差分微孔容积分布的图表。
34.图15b为显示硬质砂岩碎砂f的对数微分微孔容积分布的图表。
实施例
35.下面，以灰浆为例，基于实施例来说明本发明。本发明的包含骨料、结合材料和水的组合物包含粒径5mm以下的骨料。在以下的说明中，将粒径5mm以下的骨料称为细骨料。
36.表1中示出比较例1-1～1-3和实施例1-1的灰浆的组成，表2中示出使用材料的各种参数。比较例1-1～1-3和实施例1-1的灰浆包含水、结合材料、细骨料和化学掺合剂。作为结合材料，使用硅灰预拌水泥和粉煤灰。作为细骨料，使用石灰碎砂(比较例1-1)、安山岩碎砂(比较例1-2)、硬质砂岩碎砂(比较例1-3)和镍铁炉渣细骨料(以下，称为fns细骨料)(实施例1-1)。作为fns细骨料，使用大平洋金属株式会社生产的pamcosand。表1的vw/(vb+vs)是水的体积相对于结合材料与被分级为粒径5mm以下的骨料(细骨料)的体积之和的比，vw表示水的体积，vb表示结合材料的体积，vs表示细骨料的体积。各材料的体积是通过将表1所示
的单位量除以表2所示的密度或表干密度而求出。再者，比较例1-1～1-3和实施例1-1的细骨料包含超过0mm且5.0mm以下的粒径。粒径的定义将在后面叙述。
37.[表1]
[0038][0039]
[表2]
[0040]
图1a中示出比较例1-1～1-3和实施例1-1的流值，图1b中示出比较例1-1～1-3和实施例1-1的j型漏斗流下时间的测定结果。流值是依据日本工业标准r5201：2015“水泥的
物理试验方法”的流动试验来测定的。j型漏斗流下时间是依据jhs 312-1999(无收缩灰浆品质管理试验方法)的稠度试验方法来测定的。这些是灰浆在新拌时的流动性的指标，流值越大，或j型漏斗流下时间越小，流动性便越高。实施例1-1与比较例1-2、1-3相比表现出良好的流动性(大的流值和短的流下时间)，表现出与比较例1-1大致相同的流动性。图2中示出比较例1-1～1-3和实施例1-1的自收缩变形。自收缩变形是参考日本混凝土工学协会“超流动混凝土研究委员会报告书(ii)”所示的“高流动混凝土的自收缩试验方法”，用设置在试件中心的埋入型应变计测定20℃封缄状态的100
×
100
×
400mm的棱柱试件从刚浇注后的长度变化来进行的。比较例1-2在刚浇注灰浆后的自收缩大，发生了大的变形。比较例1-1、1-3的自收缩变形小于比较例1-2，但仍然发生了大的变形。相对于此，实施例1-1在刚浇注后不是往收缩方向而是往膨胀方向发生变形，此后灰浆逐渐收缩，但即使在浇注后14天左右也维持着膨胀方向的变形。
[0041]
实施例1-1的细骨料是经风碎处理的fns细骨料。风碎处理是对冶炼镍铁合金时副产的熔融状态的炉渣吹送高压空气而分离成细小的球状骨料并使分离后在空中飞行的骨料与壁碰撞的处理。高温的骨料在空中飞行时被冷却，最终凝固成球状。这样制造的fns细骨料有时吸水率较大。于是，当将该fns细骨料用于灰浆、混凝土等包含骨料、结合材料和水的组合物时，通过放出被吸收的水而发挥降低糊料的自收缩的“内部养护效果”，认为在抑制自收缩的同时可提高流动性。
[0042]
表3中示出实施例2-1～2-2的灰浆的组成，表4中示出使用材料的各种参数。再者，在表4中，bet是指基于jis r 1626“细陶瓷粉体的基于气体吸附bet法的比表面积测定方法”的测定结果。实施例2-1～2-2的灰浆包含水、结合材料、细骨料和化学掺合剂。作为结合材料，使用早强硅酸盐水泥、硅灰、高炉炉渣微粉和膨胀材料。作为细骨料，使用经风碎处理的fns细骨料。实施例2-1的fns细骨料包含超过0mm且5.0mm以下的粒径。实施例2-2的fns细骨料包含300μm以上且5.0mm以下的粒径。即，实施例2-2的fns细骨料几乎不含粒径不到300μm的微粉。再者，实施例2-1和2-2的fns细骨料可使用市售品。作为替代方法，可将实施例2-2的fns细骨料磨碎而产生粒径不到300μm的微粉来制作实施例2-1的fns细骨料，也可从实施例2-1的fns细骨料中去掉粒径不到300μm的微粉来制作实施例2-2的fns细骨料。
[0043]
[表3]
[0044][0045]
[表4]
[0046]
表5中示出实施例2-1～2-2的流值和j型漏斗流下时间的测定结果。流值和j型漏斗流下时间是通过与比较例1-1～1-3和实施例1-1相同的方法来测定的。如表4所示，实施
例2-1和2-2除了fns细骨料是否包含粒径不到300μm的微粉以外，是相同的组成。实施例2-2表现出比实施例2-1良好的流动性。即，通过使用几乎不含粒径不到300μm的微粉的fns细骨料，得到更高的流动性。图3中示出实施例2-1～2-2的自收缩变形。在实施例2-1～2-2中，在刚浇注灰浆后，都不是在收缩方向而是在膨胀方向上发生变形，此后逐渐收缩，而在实施例2-2中，膨胀方向的变形更大，长期的自收缩进一步得到抑制。
[0047]
[表5]
[0048][0049]
表6中示出实施例3-1～3-4的灰浆的组成，表7中示出使用材料的各种参数。再者，在表6中，bet是指基于jis r 1626“细陶瓷粉体的基于气体吸附bet法的比表面积测定方
法”的测定结果。实施例3-1～3-4的灰浆包含水、结合材料、细骨料和化学掺合剂。作为结合材料，使用低热硅酸盐水泥、粉煤灰和硅灰。作为细骨料，使用经风碎处理的fns细骨料。实施例3-1、3-3的fns细骨料包含超过0mm且5.0mm以下的粒径，实施例3-2、3-4的fns细骨料包含300μm以上且5.0mm以下的粒径。实施例3-2、3-4几乎不含粒径不到300μm的微粉。另外，实施例3-1～3-2的fns细骨料是气干状态(骨料的表面和内部的一部分干燥的状态)，相对于此，实施例3-3～3-4的fns细骨料是表干状态(骨料的表面干燥，但内部的间隙中充满水的状态)。表8中示出实施例3-1～3-4的流值和j型漏斗流下时间的测定结果。流值和j型漏斗流下时间是通过与比较例1-1～1-3和实施例1-1相同的方法来测定的。由于实施例3-2、3-4几乎不含粒径不到300μm的微粉，所以分别表现出比实施例3-1、3-3良好的流动性。若比较实施例3-1、3-2，则实施例3-1包含粒径不到300μm的微粉，实施例3-2几乎不含粒径不到300μm的微粉，进而，实施例3-1包含比实施例3-2多的高性能减水剂。因此，若使实施例3-1的高性能减水剂的量与实施例3-2相同，则实施例3-1的流动性降低，认为实施例3-2与实施例3-1的流值的差异进一步扩大。另外，在实施例3-2、3-4中，在表干状态和气干状态下流值未产生大的差异。即，在几乎不含粒径不到300μm的微粉的fns细骨料中，细骨料内部的水分的有无未对灰浆的流动性造成大的影响。
[0050]
[表6]
[0051][0052]
[表7]
[0053][0054]
[表8]
[0055][0056]
图4中示出实施例3-1～3-4的自收缩变形。实施例3-1～3-4均在刚浇注灰浆后发生了收缩方向的少许变形，此后，在实施例3-1、3-2、3-4中发生了膨胀方向的变形，实施例3-3进一步发生了收缩方向的变形。若观察fns细骨料是气干状态的实施例，则实施例3-2与
实施例3-1相比，自收缩得到了抑制。若观察fns细骨料是表干状态的实施例，则实施例3-4与实施例3-3相比，自收缩得到了抑制。另外，在实施例3-2、3-4中，无论fns细骨料是气干状态还是表干状态，变形的值都没有大的差异。
[0057]
表9中示出比较例4a和实施例4a-1～4a-3的混凝土的组成，表10中示出使用材料的各种参数。再者，在表10中，bet是指基于jis r 1626“细陶瓷粉体的基于气体吸附bet法的比表面积测定方法”的测定结果。比较例4a和实施例4a-1～4a-3的混凝土包含水、结合材料、细骨料、粗骨料和化学掺合剂。作为结合材料，使用普通硅酸盐水泥、高炉炉渣微粉和硅灰。作为细骨料，使用硬质砂岩碎砂(比较例4a)和人工轻质细骨料(实施例4a-1～4a-3)。作为人工轻质细骨料，使用nippon mesalite industryco.,ltd.生产的mesalite。表11中示出比较例4a和实施例4a-1～4a-3的坍落扩展度的测定结果。坍落扩展度是依据jis a1150：2014“混凝土的坍落扩展试验方法”来测定的。50cm坍落扩展通过时间是从提起锥体的瞬间到混凝土的直径扩展至50cm的时间，是混凝土的流动性的指标之一。由于比较例4a的坍落扩展度未达到50cm，所以没有测定值。实施例4a-1～4a-3与比较例4a相比表现出良好的流动性。
[0058]
表12中示出实施例4b-1～4b-3的混凝土的组成，表13中示出使用材料的各种参数。使用材料与实施例4a-1～4a-3大致相同。再者，在表13中，bet比表面积是与表10所记载的值同样地测定的。表14中示出实施例4b-1～4b-3的坍落扩展度和50cm坍落扩展通过时间的测定结果。坍落扩展度和50cm坍落扩展通过时间是与比较例4a和实施例4a-1～4a-3同样地测定的。实施例4b-1～4b-3均表现出良好的流动性。
[0059]
[表9]
[0060][0061]
[表10]
[0062][0063]
[表11]
[0064][0065]
[表12]
[0066][0067]
[表13]
[0068]
[表14]
[0069][0070]
图5a中示出实施例4a-1的自收缩变形。图中(7dry)表示在20℃下封缄至材龄7天，然后在20℃、60％rh下进行空气养护。与比较例1-1～1-3和实施例1-1一样，(20℃)表示从刚浇注后就在20℃下封缄。图5b中示出实施例4a-2、4a-3、比较例4a的自收缩变形。在图5b中，在20℃下封缄至材龄7天，然后在20℃、60％rh下进行空气养护。图5c、5d中示出实施例4b-1～4b-3的自收缩变形。在图5c中，与比较例1-1～1-3和实施例1-1一样，从刚浇注后就在20℃下封缄，在图5d中，在20℃下封缄至材龄7天，然后在20℃、60％rh下进行空气养护。如图5b所示，在比较例4a中，从刚浇注混凝土后就观察到大的自收缩，而在实施例4a-1～4a-3、4b-1～4b-3中，浇注后的混凝土不是朝收缩方向而是朝膨胀方向活动，此后也几乎未收缩。
[0071]
表15中示出比较例5-1和实施例5-1的混凝土的组成，表16中示出使用材料的各种参数。比较例5-1和实施例5-1的混凝土包含水、结合材料、细骨料、粗骨料和化学掺合剂。作为结合材料，使用硅灰预拌水泥和粉煤灰。作为细骨料，使用硬质砂岩碎砂(比较例5-1)和经风碎处理的fns细骨料(实施例5-1)。表17中示出比较例5-1和实施例5-1的坍落扩展度的测定结果。坍落扩展度是通过与比较例4-1和实施例4-1相同的方法来测定的。实施例5-1与比较例5-1相比表现出良好的流动性。
[0072]
[表15]
[0073][0074]
[表16]
[0075]
[表17]
[0076][0077]
图6中示出比较例5-1和实施例5-1的自收缩变形。测定是通过与比较例4-1和实施例4-1相同的方法来实施的。比较例5-1、实施例5-1均在刚浇注混凝土后观察到自收缩，而在实施例5-1中，此后的自收缩的增加得到抑制。
[0078]
表18中示出比较例6-1和实施例6-1的组合物的组成，表19中示出使用材料的各种参数。再者，在表18中，bet是指基于jis r 1626“细陶瓷粉体的基于气体吸附bet法的比表面积测定方法”的测定结果。比较例6-1和实施例6-1的组合物包含水、结合材料、细骨料、粗骨料和化学掺合剂。结合材料不包含水泥，由高炉炉渣微粉、粉煤灰、硅灰和膨胀材料构成。作为细骨料，使用硬质砂岩碎砂(比较例6-1)和经风碎处理的fns细骨料(实施例6-1)。表17中示出比较例6-1和实施例6-1的坍落扩展度的测定结果。坍落扩展度是通过与比较例4-1和实施例4-1相同的方法来测定的。实施例6-1与比较例6-1相比表现出良好的流动性。
[0079]
[表18]
[0080][0081]
[表19]
[0082]
[表20]
[0083][0084]
图7中示出比较例6-1和实施例6-1的自收缩变形。测定是通过与比较例4-1和实施例4-1相同的方法来实施的。在比较例6-12中，从刚浇注组合物后自收缩增加，而实施例6-1的组合物在浇注后不是朝收缩方向而是朝膨胀方向活动，此后也几乎未收缩。
[0085]
这样，通过使用经风碎处理的fns细骨料或人工轻质细骨料，能够改善流动性和降低自收缩变形。另外，在经风碎处理的fns细骨料中，在几乎不含粒径不到300μm的微粉的情况下，能够以更高水平兼顾流动性的改善和自收缩变形的降低。因此，除了这些细骨料以外，还针对通常用于混凝土的多种天然细骨料而评价了一些特性。分析的细骨料为以下6种。
[0086]
a：经风碎处理的fns细骨料(大致由粒径5mm以下的骨料构成，包含粒径不到300μm的微粉。称为fns5a)
[0087]
b：经风碎处理的fns细骨料(大致由粒径5mm以下的骨料构成，几乎不含粒径不到300μm的微粉。称为fns5-0.3)
[0088]
c；人工轻质细骨料(使用将页岩粉碎、造粒、烧制而制造出的人工细骨料(nippon mesalite industry co.,ltd.生产的mesalite))
[0089]
d：石灰碎砂
[0090]
e：安山岩碎砂
[0091]
f：硬质砂岩碎砂
[0092]
评价的特性为bet比表面积、气孔率和微孔量的分布。bet比表面积是将细骨料的包含空隙表面的表面积除以重量得到的值，是通过氮气吸附法来测定的。气孔率是将细骨料的微孔容积除以细骨料的包含微孔的容积得到的值(％)，是通过压汞法来测定的。气孔率是在设密闭空样品管的重量为w1(g)、填充汞的密闭样品管的重量为w2(g)、密闭样品管和试样的重量为w3(g)、填充汞的密闭样品管和试样的重量为w4(g)、60000psi(约414mpa)下的微孔容积为v1(ml)、样品管的总容量为v2(ml)、除去试样的样品管内容积为v3、试样的松容积为v4、试样的容积为v5、松密度为ρ1、真密度为ρ2时，以((1－ρ1/ρ2)的形式求出的。其中，ρ1＝(w3－w1)/v4，ρ2＝(w3－w1)/v5，v4＝v2－v3，v5＝v4－v1，v2＝(w2－w1)/汞密度，v3＝(w4－w3)/汞密度。微孔量是将微孔容积除以细骨料的重量得到的值，是通过压汞法来测定的。微孔量是通过差分微孔容积和对数微分微孔容积这2个指标求出的。前者是按每一微孔半径求微孔量而得到的。后者是在设差分微孔容积的差分为δv、微孔直径为d时，针对微孔直径的各区间的平均值而绘制dv/d(logd)得到的，与在图上对由氮气吸附法直接得到的累积微孔容积分布进行微分得到的结果接近。对数微分微孔容积与差分微孔容积相关。微孔半径是在细骨料的表面露出的微孔的半径，定义为面积等效圆的半径。
[0093]
图8中示出细骨料的bet比表面积与粒径划分的关系。细骨料被分级为粒径不到300μm、300μm以上且不到1.18mm、粒径1.18mm以上且不到4.75mm、粒径4.75mm以上且5mm以下。分级是使用jis-z8801-1：2019“试验用筛-第1部：金属制网筛”所规定的、具有规定的标称网眼的金属网筛来进行的。具体而言，粒径4.75mm以上且5mm以下的细骨料是指撒在标称
网眼4.75mm的金属制筛上时留在该筛上的细骨料。粒径1.18mm以上且不到4.75mm的细骨料是指将通过了标称网眼4.75mm的金属制筛的细骨料撒在标称网眼1.18mm的金属制筛上时留在该筛上的细骨料。粒径300μm以上且不到1.18mm的细骨料是指将通过了标称网眼1.18mm的金属制筛的细骨料撒在标称网眼300μm的金属制筛上时留在该筛上的细骨料，粒径不到300μm的细骨料是指通过了该筛的细骨料(微粉)。即，分级中的粒径与jis-z8801-1：2019中的金属制网筛的标称网眼对应。图8中还示出未分级的细骨料的bet比表面积。在以下的说明中，有时将粒径不到300μm的细骨料称为微粉，将粒径300μm以上且不到1.18mm的细骨料称为小直径骨料，将粒径1.18mm以上且不到4.75mm的细骨料称为中直径骨料，将粒径4.75mm以上且5mm以下的细骨料称为大直径骨料。
[0094]
经风碎处理的fns细骨料a、b和人工轻质细骨料c(将它们称为人工细骨料a～c)的bet比表面积比石灰碎砂d、安山岩碎砂e、硬质砂岩碎砂f(将它们称为天然细骨料d～f)小。若比较图1a、1b和图8，则bet比表面积与流动性大致处于负相关关系。进而，在人工细骨料a～c特别是fns细骨料b中，小直径骨料、中直径骨料和大直径骨料的bet比表面积与天然细骨料d～f相比极小。由此认为，小直径骨料、中直径骨料和大直径骨料的bet比表面积均为0.4(m2/g)以下的细骨料(人工细骨料a～c)表现出优异的流动性。进而，认为小直径骨料、中直径骨料和大直径骨料的bet比表面积为0.20(m2/g)以下的细骨料(fns细骨料b)表现出更优异的流动性。
[0095]
若比较图2和图8，则发现bet比表面积小的fns细骨料a有抑制自收缩的效果，若比较图3、4和图8，则bet比表面积小于fns细骨料a的fns细骨料b所带来的自收缩降低效果比fns细骨料a所带来的自收缩降低效果大。因此，发现bet比表面积与自收缩降低效果之间也大致存在负相关关系。认为在小直径骨料、中直径骨料和大直径骨料的bet比表面积优选均为0.4(m2/g)以下的情况、更优选均为0.3(m2/g)以下的情况(人工细骨料a～c)下会得到更大的自收缩降低效果。另外，在比较fns细骨料a、b的情况下，认为小直径骨料、中直径骨料和大直径骨料的bet比表面积为0.20(m2/g)以下的细骨料(fns细骨料b)会得到更大的自收缩降低效果。
[0096]
图9中示出细骨料的气孔率与粒径划分的关系。不论是何细骨料，微粉的气孔率都大致为相同程度。相对于此，在人工细骨料a～c与天然细骨料d～f之间，中直径骨料和大直径骨料的气孔率产生了明确的差异。另外，小直径骨料的气孔率处于微粉的气孔率与中直径和大直径骨料的气孔率的中间的位置。即，中直径骨料和大直径骨料中的气孔率的差异对流动性的改善和自收缩的降低做出了主要贡献。具体而言，认为中直径骨料和大直径骨料的气孔率为10％以上的细骨料表现出优异的流动性和自收缩降低效果，这样的细骨料的小直径骨料的气孔率可进而为10％以上。
[0097]
图10a中示出fns细骨料a的差分微孔容积，图10b中示出fns细骨料a的对数微分微孔容积。同样地，图11a～图15b中示出其它的细骨料b～f的差分微孔容积和对数微分微孔容积。由于fns细骨料b几乎不含微粉，所以不到300μm的数据省略图示。在表21中按各细骨料的每一粒径划分示出在微孔半径0.1～10μm的范围内差分微孔容积达到最大的微孔半径。在表22中按各细骨料的每一粒径划分示出在微孔半径0.1～10μm的范围内对数微分微孔容积达到最大的微孔半径。若参照表21，则人工细骨料a～c在所有粒径划分中都在微孔半径0.03～0.3μm附近存在差分微孔容积的最大值，而天然细骨料d～f具有在该附近不存在最大值的粒径划分。另外，石灰碎砂d和硬质砂岩碎砂f具有不存在明确的峰值的粒径划
分。根据以上内容，认为在微孔半径0.01～1μm的范围内小直径骨料、中直径骨料和大直径骨料的差分微孔容积达到最大的微孔半径均在0.03～0.3μm的范围内的细骨料(人工细骨料a～c)兼具优异的流动性和自收缩降低效果。若参照表22，则人工细骨料a～c在所有粒径划分中都在微孔半径0.06～0.3μm附近存在对数微分微孔容积的最大值，而天然细骨料d～f具有在该附近不存在最大值的粒径划分。因此，认为在微孔半径0.01～1μm的范围内小直径骨料、中直径骨料和大直径骨料的对数微分微孔容积达到最大值的微孔半径均在0.06～0.3μm的范围内的(人工细骨料a～c)兼具优异的流动性和自收缩降低效果。
[0098]
[表21]
[0099]
[0100]
[表22]
[0101][0102]
如上所述，在本发明中，使用经风碎处理的fns细骨料或人工轻质细骨料作为细骨料。经风碎处理的fns细骨料通过“内部养护效果”而以较少的水来实现良好的流动性。另
外，由于水少，所以自收缩得到抑制。因此，本发明的包含骨料、结合材料和水的组合物与以往相比，水的体积相对于结合材料与被分级为粒径5mm以下的骨料(细骨料)的体积之和的比vw/(vb+vs)极小，为15％以上且26％以下。根据上述实施例，经风碎处理的fns细骨料的vw/(vb+vs)为15％以上且25％以下。人工轻质细骨料也表现出与经风碎处理的fns细骨料同样的特性，根据上述实施例，vw/(vb+vs)为23％以上且26％以下。
[0103]
以上，基于实施例对本发明的包含骨料、结合材料和水的组合物进行了说明。根据本发明，通过使用具有特定性质的细骨料，不仅是各种组成的灰浆和混凝土，在不含水泥的组合物中也能够以高水平兼顾新拌时的流动性和自收缩的降低。另外，本发明不限定于上述实施例。例如，混凝土的强度没有限定，可应用于超高强度混凝土、高强度混凝土和一般的混凝土。
[0104]
虽然已经详细地示出并说明了本发明的一些优选实施例，但应当理解，可以在不脱离所附权利要求的宗旨或范围的情况下进行各种变更和修正。